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[導讀]升壓拓撲結構在功率電子領域非常重要,但是電感值的選擇并不總是像通常假設的那樣簡單。在dc-dc升壓轉換器中,所選電感值會影響輸入電流紋波、輸出電容大小和瞬態(tài)響應。選擇正確的電感值有助于優(yōu)化轉換器尺寸與成本,并確保在所需的導通模式下工作。本文講述的是在一定范圍的輸入電壓下,計算電感...

升壓拓撲結構在功率電子領域非常重要,但是電感值的選擇并不總是像通常假設的那樣簡單。在 dc - dc 升壓轉換器中,所選電感值會影響輸入電流紋波、輸出電容大小和瞬態(tài)響應。選擇正確的電感值有助于優(yōu)化轉換器尺寸與成本,并確保在所需的導通模式下工作。本文講述的是在一定范圍的輸入電壓下,計算電感值以維持所需紋波電流和所選導通模式的方法,并介紹了一種用于計算輸入電壓上限和下限模式邊界的數學方法。
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導通模式


升壓轉換器的導通模式由相對于直流輸入電流 (IIN) 的電感紋波電流峰峰值 (ΔIL) 的大小決定。這個比率可定義為電感紋波系數 (KRF)。電感越高,紋波電流和 KRF?就越低。

??(1) , 其中 ???(2)
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在連續(xù)導通模式 (CCM) 中,正常開關周期內,瞬時電感電流不會達到零 (圖1)。因此,當 ΔIL?小于 IIN?的2倍或 KRF?<2時,CCM 維持不變。MOSFET 或二極管必須以 CCM 導通。這種模式通常適用于中等功率和高功率轉換器,以最大限度地降低元件中電流的峰值和均方根值。當 KRF?> 2 且每個開關周期內都允許電感電流衰減到零時,會出現非連續(xù)導通模式 (DCM) (圖2)。直到下一個開關周期開始前,電感電流保持為零,二極管和 MOSFET 都不導通。這一非導通時間即稱為 tidle。DCM 可提供更低的電感值,并避免輸出二極管反向恢復損耗。
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圖1?– CCM 運行
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圖2?– DCM 運行


當 KRF?= 2 時,轉換器被認為處于臨界導通模式 (CrCM) 或邊界導通模式 (BCM)。在這種模式下,電感電流在周期結束時達到零,正如 MOSFET 會在下一周期開始時導通。對于需要一定范圍輸入電壓 ( VIN)的應用,固定頻率轉換器通常在設計上能夠在最大負載的情況下在指定 VIN?范圍內,以所需要的單一導通模式 (CCM 或 DCM) 工作。隨著負載減少,CCM 轉換器最終將進入 DCM 工作。在給定 VIN?下,使導通模式發(fā)生變化的負載就是臨界負載(ICRIT)。在給定 VIN?下,引發(fā) CrCM / BCM 的電感值被稱為臨界電感(LCRIT),通常發(fā)生于最大負載的情況下。





紋波電流與 VIN


眾所周知,當輸入電壓為輸出電壓 (VOUT) 的一半時,即占空比 (D) 為50%時 (圖3),在連續(xù)導通模式下以固定輸出電壓工作的 DC-DC 升壓轉換器的電感紋波電流最大值就會出現。這可以通過數學方式來表示,即設置紋波電流相對于 D 的導數 (切線的斜率) 等于零,并對 D 求解。簡單起見,假定轉換器能效為100%。
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根據?
??(3)、??(4) 和???(5),
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并通過 CCM 或 CrCM 的電感伏秒平衡
??(6),
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則?
??(7).
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將導數設置為零, ??
??(8)
我們就能得出?
??(9). ?
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圖3?– CCM 中的電感紋波電流





CCM 工作


為了選擇 CCM 升壓轉換器的電感值 (L),需要選擇最高 KRF?值,確保整個輸入電壓范圍內都能夠以 CCM 工作,并避免峰值電流受 MOSFET、二極管和輸出電容影響。然后計算得出最小電感值。KRF?最高值通常選在0.3和0.6之間,但對于 CCM 可以高達2.0。如前所述,當 D = 0.5 時,出現紋波電流 ΔIL?最大值。那么,多少占空比的情況下會出現 KRF?最大值呢?我們可以通過派生方法來求得。

假設 η = 100%, 則?
??(10), ?
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然后將(2)、(6)、(7) 和 (10) 代入(1) ,得出:
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?(11)??????????????????????????
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??(12). ?
?
對 D 求解,可得
??(13).

D = 1 這一偽解可被忽略,因為它在穩(wěn)態(tài)下實際上是不可能出現的 (對于升壓轉換器,占空比必須小于1.0)。因此,當 D =? 或 VIN?= ?VOUT?時的紋波因數 KRF?最高,如圖4所示。使用同樣的方法還能得出在同一點的最大值 LMIN、LCRIT?和 ICRIT。
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圖4?– 當 D =? 時 CCM 紋波系數 KRF?最高值

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對于 CCM 工作,最小電感值 (LMIN)應在最接近 ? VOUT?的實際工作輸入電壓 (VIN(CCM)) 下進行計算。根據應用的具體輸入電壓范圍,VIN(CCM)?可能出現在最小 VIN、最大 VIN、或其間的某個位置。解方程 (5) 求 L,并根據 VIN(CCM)?下的 KRF?重新計算,可得出

??(14),其中 VIN(CCM)?為最接近?VOUT?的實際工作 VIN。??
???
對于臨界電感與 VIN?和 I
OUT?的變化,KRF?= 2,可得出
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??(15).
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在給定 VIN?和 L 值的條件下,當 KRF?= 2時,即出現臨界負載 (ICRIT):
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??(16)
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DCM 工作?


如圖5所示,在一定工作 VIN?和輸出電流 (IOUT) 下的電感值小于 LCRIT?時,DCM 模式工作保持不變。對于 DCM 轉換器,可選擇最短的空閑時間以確保整個輸入電壓范圍內均為 DCM 工作。tidle 最小值通常為開關周期的3%-5%,但可能會更長,代價是器件峰值電流升高。然后采用 tidle 最小值來計算最大電感值 (LMAX)。LMAX?必須低于 VIN?范圍內的最低 LCRIT。對于給定的 VIN,電感值等于 LCRIT?(tidle= 0) 時引發(fā) CrCM。
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圖5?– LCRIT?與標準化 VIN?的變化

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為計算所選最小空閑時間 (tidle(min)) 的 LMAX,首先使用 DCM 伏秒平衡方程求出 tON(max)?(所允許的 MOSFET 導通時間最大值) 與 VIN?的函數,其中 tdis?為電感放電時間。
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??(17),其中

???(18)
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可得出
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??(19).
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平均 (直流) 電感電流等于轉換器直流輸入電流,通過重新排列 (17),可得出 tdis?相對于 tON?的函數。簡單起見,我們將再次假設 PIN?= POUT。
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??(20) ,其中??(21).
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將方程 (3)、(5)、(10)、(19) 和 (21) 代入 (20),求得 VIN?(DCM)?下的 L
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??(22).
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LMAX?遵循類似于 LCRIT?的曲線,且同在 VIN?= ?VOUT?時達到峰值。為確保最小 tidle,要計算與此工作點相反的實際工作輸入電壓 (VIN?(DCM)) 下的最低 LMAX?值。根據應用的實際輸入電壓范圍,VIN(DCM)?將等于最小或最大工作 VIN。若整體輸入電壓范圍高于或低于 ? VOUT(含? VOUT),則 VIN(DCM)?是距 ? VOUT?最遠的輸入電壓。若輸入電壓范圍覆蓋到了 ? VOUT,則在最小和最大 VIN?處計算電感,并選擇較低 (最差情況下) 的電感值?;蛘?,以圖表方式對 VIN?進行評估,以確定最差情況。
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輸入電壓模式邊界?


當升壓轉換器的輸出電流小于 ICRIT?與 VIN?的最大值時,如果輸入電壓增加到高于上限模式邊界或下降到低于下限模式邊界,即 IOUT?大于 ICRIT?時,則將引發(fā) CCM 工作。而 DCM 工作則發(fā)生于兩個 VIN?的模式邊界之間,即 IOUT?小于 ICRIT?時。要想以圖表方式呈現 VIN?下的這些導通模式邊界,在相同圖表中繪制臨界負載 (使用所選電感器) 與輸入電壓和相關輸出電流的變化曲線。然后在 X 軸上找到與兩條曲線相交的兩個 VIN?值 (圖6)。
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圖6?– 輸入電壓模式邊界

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要想以代數方式呈現 VIN?的模式邊界,首先將臨界負載的表達式設置為等于相關輸出電流,以查找交點:
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??(23).
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這可以重寫為一個三次方程,KCM?可通過常數計算得出
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??(24) ????其中

??(25).
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這里,三次方程通式 x3 ax2 bx c = 0 的三個解可通過三次方程的三角函數解法得出 [1] [2]。在此情況下,x1 項的“b”系數為零。我們將解定義為矢量 VMB
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我們知道
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??(26)、 ?

????(27)、 ??以及

??(28),
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????(29).
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由于升壓轉換器的物理限制,任何 VMB?≤ 0或VMB?> VOUT?的解均可忽略。兩個正解均為模式邊界處 VIN?的有效值。
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模式邊界 – 設計示例?


我們假設一個具有以下規(guī)格的 DCM 升壓轉換器:
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VOUT??= 12 V
IOUT??= 1 A
L ?= 6 μH
FSW??= 100 kHz
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首先,通過 (25) 和 (28) 計算得出 KCM?和 θ:
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將 VOUT?和計算所得的 θ 值代入 (29),得出模式邊界處的 VIN?值:
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.
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忽略偽解 (-3.36 V),我們在 4.95 V 和 10.40 V 得到兩個輸入電壓模式邊界。這些計算值與圖7所示的交點相符。
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圖7?– 計算得出的模式邊界





結論?


電感值會影響升壓轉換器的諸多方面,若選擇不當,可能會導致成本過高、尺寸過大、或性能不佳。通過了解電感值、紋波電流、占空比和導通模式之間的關系,設計人員就能夠確保輸入電壓范圍內的所需性能。
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參考文獻?


[1]?H. W. Turnbull, Theory of Equations, Chapter IX, Edinburgh
電源系統(tǒng)設計

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