LCC-P型無(wú)線電能傳輸電路的仿真研究

引言

隨著我國(guó)移動(dòng)設(shè)備如手機(jī)、筆記本電腦的廣泛使用,越來(lái)越多的人開(kāi)始關(guān)注電池和充電問(wèn)題,傳統(tǒng)的充電方式都是采用有線電線,有線電線與插座之間反復(fù)插拔,日積月累之后會(huì)對(duì)插座產(chǎn)生磨損,嚴(yán)重時(shí),電線的老化還會(huì)造成一定的安全隱患。無(wú)線電能傳輸技術(shù)的非接觸傳輸能量這一特性,使得該技術(shù)有著較高的靈活性和可靠性,并且使用壽命長(zhǎng),目前該項(xiàng)技術(shù)已經(jīng)應(yīng)用到醫(yī)療設(shè)施、電動(dòng)汽車、電子產(chǎn)品和家用電器中,人們的生活也因此獲得了極大的便利。

本文主要研究的是傳輸功率和傳輸效率都比較高、傳輸距離也比較遠(yuǎn)的磁耦合諧振式(LCC-P型)無(wú)線電能傳輸系統(tǒng),在廣泛的實(shí)際應(yīng)用中,磁耦合諧振式無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)的發(fā)射線圈一般是將能量傳輸給多個(gè)接收線圈,或者多個(gè)發(fā)射線圈傳輸給一個(gè)接收線圈。

1磁耦合諧振式無(wú)線電能傳輸原理及特性

1.1傳輸原理

磁耦合諧振式無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)的原理如圖1所示,發(fā)射端部分主要包括高頻逆變電路、發(fā)射端補(bǔ)償電路、發(fā)射線圈,接收端部分主要包括接收線圈、接收端補(bǔ)償電路、整流濾波電路和負(fù)載等部分。從圖中可以看出,在無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)中,系統(tǒng)一次側(cè)的直流側(cè)接入直流電,為了產(chǎn)生高頻逆變交流電,需要接入高頻逆變器,使兩個(gè)線圈部分產(chǎn)生耦合磁場(chǎng):而補(bǔ)償電路用于使電路達(dá)到諧振狀態(tài),當(dāng)發(fā)射端與接收端兩邊同時(shí)產(chǎn)生諧振時(shí),該系統(tǒng)傳輸效率和功率得以最大化,但外界環(huán)境變化和系統(tǒng)自身存在的不足等各種因素的影響,會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)處于失諧狀態(tài),在該失諧狀態(tài)下工作時(shí),系統(tǒng)無(wú)法實(shí)現(xiàn)效率最大化的傳輸。整流濾波電路可使接收到的交流電變成直流電,經(jīng)過(guò)電感電容濾波后,流入負(fù)載。任何兩個(gè)電磁線圈之間在距離一定的范圍內(nèi)都會(huì)產(chǎn)生磁場(chǎng)互相耦合現(xiàn)象,然而在負(fù)載電阻、諧振頻率和耦合系數(shù)等因素的影響下,磁耦合諧振式無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)的傳輸效率不能達(dá)到很高。

1.2傳輸特性

傳輸特性主要包括3個(gè)方面:一是頻率特性,傳輸頻率特性是傳輸效率高低的決定性因素之一,主要體現(xiàn)在系統(tǒng)的傳輸頻率與諧振頻率達(dá)到一致時(shí),才能使能量高效傳輸:二是距離特性,系統(tǒng)的諧振頻率也直接影響了傳輸距離,當(dāng)提高系統(tǒng)自身的諧振頻率后,系統(tǒng)所具有的磁場(chǎng)就會(huì)增強(qiáng),也就使得系統(tǒng)的傳輸距離相對(duì)更遠(yuǎn),而傳輸距離變遠(yuǎn)了,就會(huì)導(dǎo)致傳輸效率下降,故通常采用提高系統(tǒng)諧振頻率、縮短傳輸距離等方法來(lái)提高傳輸效率:三是效率特性,主要體現(xiàn)在傳輸頻率的影響、耦合補(bǔ)償電路的影響和負(fù)載變化的影響等方面。

2等效電路模型分析

LCC-P型無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)等效電路模型如圖2所示,其中U為交流電壓源,L1為串聯(lián)諧振電感,R1為電源內(nèi)阻和電感L1的等效電阻,C1、C2為并聯(lián)和串聯(lián)諧振電容,由此組成了LCC網(wǎng)絡(luò):Ls為發(fā)射線圈的等效電感,R2為L(zhǎng)s的等效電阻,Lp為接收線圈的等效電感,R3為L(zhǎng)p的等效電阻,C3為接收端的并聯(lián)補(bǔ)償電容,RL為負(fù)載電阻,M為發(fā)射線圈Ls和接收線圈Lp之間的互感系數(shù):11為發(fā)射回路總電流,12為發(fā)射端支路電流,13為接收端總電流,14為負(fù)載流過(guò)的電流。

當(dāng)電路發(fā)射端諧振時(shí),根據(jù)電路理論知識(shí)可知:

式中:o為角頻率(rad/s),且o=2πf,f為電壓源的頻率(Hz)。

由圖2可知,接收端電路的總阻抗Zp為:

接收端等效到發(fā)射端的發(fā)射電阻Zs為:

對(duì)于發(fā)射端電路來(lái)說(shuō),其左側(cè)阻抗Z11為:

發(fā)射端右側(cè)阻抗Z12為:

根據(jù)基爾霍夫定律,得到電路的回路方程為:

由式(7)可解得發(fā)射端回路總電流171和支路電流172為:

由電路原理計(jì)算出負(fù)載流過(guò)的電流174為:

由式(10)計(jì)算出接收端的輸出功率Pout,即負(fù)載功率:

由式(8)和(9)求得發(fā)射端的輸入功率Pin為:

由式(11)和(12),電路的傳輸效率η為:

從公式(11)和(13)可以看出,在電路部分參數(shù)已經(jīng)確定的情況下,輸出功率和輸出效率的大小主要由3個(gè)參數(shù)決定,即系統(tǒng)的電壓頻率、系統(tǒng)的互感系數(shù)和負(fù)載的大小,這3個(gè)參數(shù)直接影響了該系統(tǒng)的能量傳輸性能。

3仿真驗(yàn)證及結(jié)果分析

3.1系統(tǒng)的仿真

為了驗(yàn)證上述電路的正確性,在MATLAB/simulink中搭建出簡(jiǎn)單的LCC-P型無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)的仿真模型,模型包括用4個(gè)M0SFET場(chǎng)效應(yīng)晶體管組成的單相全橋逆變電路、耦合補(bǔ)償電路、整流濾波電路,另外還有一些其他模塊用于測(cè)量電路的電壓和電流波形,如圖3所示,模型中參數(shù)設(shè)置如表1所示,為了便于分析,仿真時(shí)忽略電路的內(nèi)阻。

3.2仿真的結(jié)果與分析

在逆變電路控制端輸入占空比為50%、頻率為85kHz的PwM信號(hào),對(duì)該系統(tǒng)進(jìn)行仿真,得到逆變器輸出電流波形如圖4所示,耦合副邊拾取的電壓和電流波形如圖5所示。

由圖4可知,原邊的電流趨近于正弦波,在約0.00035s時(shí)趨于穩(wěn)定狀態(tài)。由圖5可知,副邊拾取的電壓和電流均為正弦波,電壓和電流波形幾乎沒(méi)有相位差,說(shuō)明電路已經(jīng)處于諧振狀態(tài),基本達(dá)到了預(yù)期效果,在約為0.00037s時(shí),波形趨于穩(wěn)定。

通過(guò)計(jì)算得到該仿真系統(tǒng)的輸入功率為260.6w,整流濾波后負(fù)載功率即輸出功率為181.2w,所以該仿真系統(tǒng)的傳輸效率為69.53%。將每個(gè)參數(shù)值代入理論公式(13)中,計(jì)算得到理論傳輸效率為88.21%,所以仿真得到的系統(tǒng)傳輸效率偏低。

4結(jié)語(yǔ)

本文通過(guò)對(duì)無(wú)線電能傳輸原理的分析,構(gòu)建了LCC-P型無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)等效電路模型,并通過(guò)該模型,在運(yùn)用電路理論知識(shí)和互感耦合模型理論知識(shí)的基礎(chǔ)上,推導(dǎo)出相應(yīng)的輸出功率和輸入功率表達(dá)式,進(jìn)而得到LCC-P型無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)等效電路模型的傳輸效率表達(dá)式。分析計(jì)算出仿真參數(shù)理論值的取值,在MATLAB仿真下得到了電壓/電流的波形圖,并計(jì)算了仿真?zhèn)鬏斝实陌俜直却笮?通過(guò)與理論傳輸效率進(jìn)行對(duì)比可知,該系統(tǒng)的仿真?zhèn)鬏斝势?。理論等效電路模型中沒(méi)有逆變電路和整流濾波電路兩大模塊,因此可能是由于仿真中電路的器件損耗造成了仿真的傳輸效率比理論傳輸效率低。后續(xù)可以通過(guò)增加算法來(lái)提高傳輸效率,這對(duì)算法的引入具有一定的指導(dǎo)意義。