什么是移相全橋？12種工作模態(tài)全解析

在早期的大功率電源(輸出功率大于1KW)應(yīng)用中，硬開關(guān)全橋(Full-Bridge)拓?fù)涫菓?yīng)用最為廣泛的一種，其特點(diǎn)是開關(guān)頻率固定，開關(guān)管承受的電壓與電流應(yīng)力小，便于控制，特別是適合于低壓大電流，以及輸出電壓與電流變化較大的場(chǎng)合。但受制于開關(guān)器件的損耗，無(wú)法將開關(guān)頻率提升以獲得更高的功率密度。

例如：一個(gè)5KW的電源，采用硬開關(guān)全橋，即使效率做到92%，那么依然還有400W的損耗，那么每提升一個(gè)點(diǎn)的效率，就可以減少50W的損耗，特別在多臺(tái)并機(jī)以及長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行的系統(tǒng)中，其經(jīng)濟(jì)效益相當(dāng)可觀。

隨后，人們?cè)谟查_關(guān)全橋的基礎(chǔ)上，開發(fā)出了一種軟開關(guān)的全橋拓?fù)洹?a href="/tags/移相全橋" target="_blank">移相全橋(Phase-Shifting Full-Bridge Converter，簡(jiǎn)稱PS FB)，利用功率器件的結(jié)電容與變壓器的漏感作為諧振元件，使全橋電源的4個(gè)開關(guān)管依次在零電壓下導(dǎo)通(Zero voltage Switching，簡(jiǎn)稱ZVS)，來(lái)實(shí)現(xiàn)恒頻軟開關(guān)，提升電源的整體效率與EMI性能，當(dāng)然還可以提高電源的功率密度。

移相全橋拓?fù)鋱D

上圖是移相全橋的拓?fù)鋱D，各個(gè)元件的意義如下：

• Vin：輸入的直流電源。

• T1-T4：4個(gè)主開關(guān)管，一般是MOSFET或IGBT。

• T1、T2稱為超前臂開關(guān)管，T3、T4稱為滯后臂開關(guān)管。

• C1-C4：4個(gè)開關(guān)管的寄生電容或外加諧振電容。

• D1-D4：4個(gè)開關(guān)管的寄生二極管或外加續(xù)流二極管。

• VD1、VD2：電源次級(jí)高頻整流二極管。

• TR：移相全橋電源變壓器。

• Lp：變壓器原邊繞組電感量。

• Ls1、Ls2：變壓器副邊電感量。

• Lr：變壓器原邊漏感或原邊漏感與外加電感的和。

• Lf：移相全橋電源次級(jí)輸出續(xù)流電感。

• Cf：移相全橋電源次級(jí)輸出電容。

• RL：移相全橋電源次級(jí)負(fù)載。

因?yàn)槭亲隼碚摲治?，所以要將一些器件的特性理想化，具體如下：

（1）假設(shè)所有的開關(guān)管為理想元件，開通與關(guān)斷不存在延遲，導(dǎo)通電阻無(wú)窮小；開關(guān)管的體二極管或者外部的二極管也為理想元件，其開通與關(guān)斷不存在延遲，正向壓降為0。

（2）所有的電感、電容都為理想元件，不存在寄生參數(shù)；變壓器也為理想變壓器，不存在漏感與分布參數(shù)的影響；勵(lì)磁電感無(wú)窮大，勵(lì)磁電流可以忽略；諧振電感是外加的。

（3）超前橋臂與滯后的諧振電容都相等，即C1=C2=Clead，C3=C4=Clag。次級(jí)續(xù)流電感通過(guò)匝比折算到初級(jí)的電感量LS`遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于諧振電感的感量Lr，即LS=Lr*n2>>Lr。

工作模態(tài)分析

PS FB一個(gè)周期可以分為12種工作模態(tài)，其中正負(fù)半周期是對(duì)應(yīng)的關(guān)系，只不過(guò)改變的是電流在橋臂上的流向。下面我們首先來(lái)分析這12個(gè)工作模態(tài)的情況，揭開移相全橋的神秘面紗。

01

正半周期功率輸出過(guò)程

圖1

如圖1，此時(shí)T1與T4同時(shí)導(dǎo)通，T2與T3同時(shí)關(guān)斷，原邊電流的流向是T1-Lp-Lk-T4。

此時(shí)的輸入電壓幾乎全部降落在圖中的A、B兩點(diǎn)上，即UAB=Vin。此時(shí)AB兩點(diǎn)的電感量除了圖上標(biāo)示出的Lp與Lk之外，應(yīng)該還有次級(jí)反射回來(lái)的電感LS`(因?yàn)榇藭r(shí)次級(jí)二極管VD1是導(dǎo)通的)，即

LS`=n2*Lf

由于是按照匝比平方折算回來(lái)，所以LS`會(huì)比Lk大很多，導(dǎo)致Ip上升緩慢，上升電流△Ip為

△Ip=(Vin-n*Uo)*(t1-t0)/( Lk+LS`)

Vin-n*UO是諧振電感兩端的電壓，就是用輸入電壓減去次級(jí)反射回來(lái)的電壓。

此過(guò)程中，根據(jù)變壓器的同名端關(guān)系，次級(jí)二極管VD1導(dǎo)通，VD2關(guān)斷，變壓器原邊向負(fù)載提供能量，同時(shí)給輸出電感Lf與輸出電容Cf儲(chǔ)能。(圖中未畫出)

此時(shí)， UC2=UC3=UA=UAB=Vin，UB=0V。

02

超前臂諧振過(guò)程

圖2

圖2，此時(shí)超前橋臂上管T1在t1時(shí)刻關(guān)斷。但由于電感兩端電流不能突變的特性，變壓器原邊的電流仍然需要維持原來(lái)的方向，故電流被轉(zhuǎn)移到C1與C2中，C1被充電，電壓很快會(huì)上升到輸入電壓Vin；而C2開始放電，電壓很快就下降到0，即將A點(diǎn)的電位鉗位到0V。

由于次級(jí)折算過(guò)來(lái)的感量LS`遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于諧振電感的感量Lk，故基本可以認(rèn)為此時(shí)的原邊類似一個(gè)恒流源，此時(shí)的ip基本不變，或下降很小。

C1兩端的電壓由下式給出：

Vc1=Ip*(t2-t1)/(C1+C3)=Ip*(t2-t1)/2Clead

C2兩端的電壓由下式給出：

Vc1=Vin-{Ip*(t2-t1)/2Clead}

其中Ip是在模態(tài)2流過(guò)原邊電感的電流，在T2時(shí)刻C1上的電壓很快上升到Vin，C2上的電壓很快變成0V，D2開始導(dǎo)通。

在t2時(shí)刻之前，C1充滿電，C2放完電，即VC1=VC3=Vin，VC2=VA=VB=0V。

模態(tài)2的時(shí)間為

△t=t2-t1=2Clead*Vin/Ip

03

原邊電流正半周期鉗位續(xù)流過(guò)程

圖3

圖3，此時(shí)二極管D2已經(jīng)完全導(dǎo)通續(xù)流，將超前臂下管T2兩端的電壓鉗位到0V，此時(shí)將T2打開，就實(shí)現(xiàn)了超前臂下管T2的ZVS開通；但此時(shí)的原邊電流仍然是從D2走，而不是T2。

此時(shí)流過(guò)原邊的電流仍然較大，等于副邊電感Lf的電流折算到原邊的電流即

ip(t)=iLf(t)/n

此時(shí)電流的下降速度跟電感量有關(guān)。

從超前臂T1關(guān)斷到T2打開這段時(shí)間td，稱為超前臂死區(qū)時(shí)間，為保證滿足T2的ZVS開通條件，就必須讓C3放電到0V，即

td≥△t=t2-t1=2Clead*Vin/Ip

此時(shí)，UC1=UC3=Vin，UA=UB=UAB=0V。

04

正半周期滯后臂諧振過(guò)程

圖4

圖4，在T3時(shí)刻將滯后臂下管T4關(guān)斷。在T4關(guān)斷前，C4兩端的電壓為0，所以T4是零電壓關(guān)斷。

由于T4的關(guān)斷，原邊電流ip突然失去通路，但由電感的原理我們知道，原邊電流不允許突變，需要維持原來(lái)的方向，以一定的速率減少。所以，原邊電流ip會(huì)對(duì)C4充電，使C4兩端的電壓慢慢往上升，同時(shí)抽走C3兩端的電荷：

ip(t)=I2sinω(t-t3)

vc4(t)=ZpI2sinω(t-t3)

vc3(t)=Vin-ZpI2sinω(t-t3)

其中，I2為t3時(shí)刻，原邊電流下降之后的電流值。

Zp：滯后臂的諧振阻抗，Zp=0.5。

ω：滯后臂的諧振角頻率，ω=1/(2Lr*Clag)0.5。

可能有人會(huì)感到奇怪，電流怎么出現(xiàn)了正弦函數(shù)關(guān)系呢？沒(méi)錯(cuò)，因?yàn)榇藭r(shí)是原邊的諧振電感Lr與滯后臂的兩個(gè)電容C3、C4諧振，其關(guān)系就是正弦關(guān)系。

為何上面提到只有原邊的諧振電感Lr參加諧振，次級(jí)的儲(chǔ)能電感是否有參加諧振呢？

由于滯后臂下管T4的關(guān)斷，C4慢慢建立起電壓，而最終等于電源電壓，即UC4=Vin。從圖4我們可以看到，UC4其實(shí)就是B點(diǎn)的電壓，C4兩端電壓的上升就是B點(diǎn)電壓由0V慢慢的上升過(guò)程，而此時(shí)A點(diǎn)電壓被鉗位到0V，所以這會(huì)導(dǎo)致UAB<0V，也就是說(shuō)這個(gè)時(shí)候原邊繞組的電壓已經(jīng)開始反向。

由于原邊電壓的反向，根據(jù)同名端的關(guān)系，LS1、LS2同時(shí)出現(xiàn)下正上負(fù)的關(guān)系，此時(shí)VD2開始導(dǎo)通并流過(guò)電流；而由于LS1與Lf的關(guān)系，流過(guò)LS1與VD1的電流不能馬上減少到0，只能慢慢的減少；而且通過(guò)VD2的電流也只能慢慢的增加，所以出現(xiàn)了VD1與VD2同時(shí)導(dǎo)通的情況，即副邊繞組LS1、LS2同時(shí)出現(xiàn)了短路。

而副邊繞組的短路，導(dǎo)致Lf反射到原邊去的通路被切斷，也就是說(shuō)會(huì)導(dǎo)致原邊參加諧振的電感量由原來(lái)的Lf*n2+Lr迅速減少到只剩Lr。由于Lr比Lf*n2+Lr小很多，所以原邊電流會(huì)迅速減少。

此時(shí)，原邊的UAB=ULr=-Vin，UA=0V，UB=Vin。

05

諧振結(jié)束，原邊電感向電網(wǎng)饋能

圖5

圖5，當(dāng)C4充電到Vin之后，諧振結(jié)束，就不再有電流流過(guò)C3、C4，轉(zhuǎn)而D3自然導(dǎo)通，原邊電流通過(guò)D2-Lr-D3向電網(wǎng)饋能。其實(shí)能量來(lái)源于儲(chǔ)存在Lr中的能量，此時(shí)原邊電流迅速減少：

ip(t)=Ip4-(t-t4)

其中，Ip4是t4時(shí)刻的原邊電流值，在t5時(shí)刻減少到0。

此時(shí)T3兩端的電壓降為0V，只要在這個(gè)時(shí)間將T3開啟，那么T3就達(dá)到了零電壓開啟的效果。

在這里有幾個(gè)概念需要介紹下：

• 死區(qū)時(shí)間：超前臂或滯后臂的上下兩管，開通或關(guān)閉的間隔時(shí)間，移相全橋電源每個(gè)周期有4個(gè)死區(qū)時(shí)間。

• 諧振周期：滯后臂兩個(gè)管子關(guān)斷之后到超前臂兩個(gè)管子開通之前，次級(jí)電感通過(guò)匝比反射回來(lái)的電感與諧振電感之和與各自的諧振電容的2個(gè)諧振時(shí)間；還有就是超前臂已經(jīng)開通，滯后臂兩個(gè)管子換流之前，諧振電感與各自的諧振電容的2個(gè)諧振時(shí)間。

• 移相角度：指的是超前臂上管開通到滯后臂下管的開通的時(shí)間間隔或超前臂下管開通到滯后臂上管的開通的時(shí)間間隔，再轉(zhuǎn)換成角頻率ω=2∏f=2∏/T。

對(duì)于開關(guān)模態(tài)5來(lái)說(shuō)，諧振周期一定要小于死區(qū)時(shí)間，否則就不能達(dá)到滯后臂的ZVS效果了。但此時(shí)的諧振電感是沒(méi)有次級(jí)電感通過(guò)匝比反射回來(lái)的，所以只有諧振電感參與了諧振，在設(shè)計(jì)的時(shí)候小心了，諧振電感一定要足夠大，否則諧振能量不夠的話，原邊電流就會(huì)畸變。

在t5時(shí)刻，UAB=ULr=-Vin，UA=0V，UB=UC1=Vin。

06

原邊電流從0反向增大

圖6

圖6，在t5時(shí)刻之前，T3已經(jīng)導(dǎo)通；在t5時(shí)刻原邊電流ip已經(jīng)下降到0，由于沒(méi)有了電流，所以D2、D3自然關(guān)斷。

在t5-t6的時(shí)間內(nèi)，副邊的二極管D1、D2還是同時(shí)導(dǎo)通流過(guò)電流，將副邊繞組短路，阻斷輸出電感反射到初級(jí)的途徑，此時(shí)的負(fù)載電流還是由次級(jí)電感與輸出電容提供；同時(shí)，由于原邊的T2、T3已經(jīng)導(dǎo)通，原邊電流ip流過(guò)T3-Lr-T2，又因?yàn)長(zhǎng)r很小，所以原邊電流ip就會(huì)反向急劇增大，即

ip(t)=-(t-t5)

在t6時(shí)刻，ip達(dá)到最大，等于副邊的電感電流折算到初級(jí)的電流：

ip(t6)=-ILf(t6)/n

在這個(gè)開關(guān)模態(tài)，原邊電流是不傳遞能量的，但副邊卻存在著一個(gè)劇烈的換流過(guò)程；通過(guò)副邊二極管VD1的電流迅速減少，VD2的電流迅速增大；在t6時(shí)刻，通過(guò)VD1的電流減少到0，通過(guò)VD2的電流等于電感電流ILf。

在t6時(shí)刻之前，原邊的UAB=ULr=-Vin，UA=0V，UB=Vin。

達(dá)到t6時(shí)刻之后，移相全橋的正半周期工作結(jié)束，并開始負(fù)半周期工作；其工作原理與正半周期相似，下面來(lái)做進(jìn)一步的分析。

07

負(fù)半周期功率輸出過(guò)程

圖7

圖7，此時(shí)T2與T3同時(shí)導(dǎo)通，T1與T4同時(shí)關(guān)斷，原邊電流ip的流向是T3-Lk-Lp-T2。

此時(shí)的輸入電壓幾乎全部降落在圖中的B、A兩點(diǎn)上，即UAB=-Vin。此時(shí)AB兩點(diǎn)的電感量除了圖上標(biāo)示出的Lp與Lk之外，應(yīng)該還有次級(jí)反射回來(lái)的電感LS`(因?yàn)榇藭r(shí)次級(jí)二極管VD2是導(dǎo)通的)，即

LS`=n2*Lf

由于是按照匝比平方折算回來(lái)，所以LS`會(huì)比Lk大很多，導(dǎo)致Ip上升緩慢，上升電流△Ip為

-△Ip=-{(Vin-n*Uo)*(t7-t6)/( Lk+ LS`)}

此過(guò)程中，根據(jù)變壓器的同名端關(guān)系，次級(jí)二極管VD2導(dǎo)通，VD1關(guān)斷，變壓器原邊向負(fù)載提供能量，同時(shí)給輸出電感Lf與輸出電容Cf儲(chǔ)能。(圖中未畫出)

此時(shí)， UC1=UC4=UB=Vin，UAB=-Vin，UA=0V。

08

負(fù)半周期超前臂諧振過(guò)程

圖8

圖8，此時(shí)超前橋臂下管T2在t7時(shí)刻關(guān)斷；但由于電感兩端電流不能突變的特性，變壓器原邊的電流仍然需要維持原來(lái)的方向，故電流被轉(zhuǎn)移到C1與C2中；C2被充電，電壓很快會(huì)上升到輸入電壓Vin；而C1的電荷很快就被抽走，C1兩端電壓很快就下降到0V，即將A點(diǎn)的電位鉗位到Vin。

由于次級(jí)折算過(guò)來(lái)的感量LS`遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于諧振電感的感量Lk，故基本可以認(rèn)為此時(shí)的原邊類似一個(gè)恒流源，此時(shí)的ip基本不變，或下降很小。

C2兩端的電壓由下式給出

Vc2=|-Ip|*(t8-t7)/(C1+C2)=Ip*(t8-t7)/2Clead

C1兩端的電壓由下式給出

Vc1=Vin-{|-Ip|*(t8-t7)/2Clead}

其中Ip是在模態(tài)8流過(guò)原邊電感的電流。

在t8時(shí)刻之前，C2上的電壓很快上升到Vin，C1上的電壓很快變成0V，D1開始導(dǎo)通。

在t8時(shí)刻之前，C2充滿電，C1放完電，即VC2=VC4=VA=VB=Vin，VC1=VAB=0V。

模態(tài)8的時(shí)間為

△t=t8-t7=2Clead*Vin/Ip

注意：此△t時(shí)間要小于死區(qū)時(shí)間，否則將影響ZVS效果。

09

原邊電流負(fù)半周期鉗位續(xù)流過(guò)程

圖9

圖9，在t8時(shí)刻二極管D1已經(jīng)完全導(dǎo)通續(xù)流，將超前臂上管T1兩端的電壓鉗位到0V，此時(shí)將T1打開，就實(shí)現(xiàn)了超前臂上管T1的ZVS開通；但此時(shí)的原邊電流仍然是從D1走，而不是T1。

此時(shí)流過(guò)原邊的電流仍然較大，等于副邊電感Lf的電流折算到原邊的電流即

ip(t)=iLf(t)/n

此時(shí)電流的下降速度跟副邊電感的電感量有關(guān)。

從超前臂T2關(guān)斷到T1打開這段時(shí)間td，稱為超前臂死區(qū)時(shí)間，為保證滿足T1的ZVS開通條件，就必須讓C1放電到0V，即

td≥△t=t9-t8=2Clead*Vin/Ip

此時(shí)，UC2=UC4=UA=UB =Vin，UAB=0V。

10

負(fù)半周期滯后臂諧振過(guò)程

圖10

圖10，在T9時(shí)刻將滯后臂上管T3關(guān)斷；在T3關(guān)斷前，C3兩端的電壓為0，所以T3屬于零電壓關(guān)斷。

由于T3的關(guān)斷，原邊電流ip突然失去通路，但由電感的原理我們知道，原邊電流不允許突變，需要維持原來(lái)的方向，以一定的速率減少。所以，原邊電流ip會(huì)對(duì)C3充電，使C3兩端的電壓慢慢往上升，同時(shí)C4開始放電：

ip(t)=-I2sinω(t-t9)

vc3(t)=Zp*|-I2|sinω(t-t9)

vc4(t)=Vin-Zp*|-I2|sinω(t-t9)

其中，-I2位t9時(shí)刻，原邊電流下降之后的電流值。

Zp：滯后臂的諧振阻抗，Zp=0.5。

ω：滯后臂的諧振角頻率，ω=1/(2Lr*Clag)0.5。

同理，原邊的諧振電感Lr與滯后臂的兩個(gè)電容C3、C4諧振，其電壓與電流的關(guān)系就是正弦關(guān)系。

同開關(guān)模態(tài)4一樣的道理，由于原邊電壓的反向，根據(jù)同名端的關(guān)系，LS1、LS2同時(shí)出現(xiàn)上正下負(fù)的關(guān)系，此時(shí)VD1開始導(dǎo)通并流過(guò)電流；而由于LS2與Lf的關(guān)系，流過(guò)LS2與VD2的電流不能馬上減少到0，只能慢慢的減少；而且通過(guò)VD1的電流也只能慢慢的增加，所以出現(xiàn)了VD1與VD2同時(shí)導(dǎo)通的情況，即副邊繞組LS1、LS2同時(shí)出現(xiàn)了短路。

而副邊繞組的短路，導(dǎo)致Lf反射到原邊去的通路被切斷，也就是說(shuō)會(huì)導(dǎo)致原邊參加諧振的電感量由原來(lái)的Lf*n2+Lr迅速減少到只剩Lr。由于Lr比Lf*n2+Lr小很多，所以原邊電流會(huì)迅速減少。

在t10時(shí)刻，原邊的UAB=ULr=Vin，UB=UC4=0V，UA=UC2=UC3=Vin。

11

諧振結(jié)束，原邊電感向電網(wǎng)饋能

圖11

圖11所示，當(dāng)C3充電到Vin之后，諧振結(jié)束，就不再有電流流過(guò)C3、C4，轉(zhuǎn)而D4自然導(dǎo)通；原邊電流通過(guò)D4-Lr-D1向電網(wǎng)饋能，其能量來(lái)源于儲(chǔ)存在Lr中的能量，此時(shí)原邊電流迅速減少：

ip(t)=-{Ip10-(t-t10)}

其中，Ip10是t10時(shí)刻的原邊電流值，在t11時(shí)刻減少到0。

此時(shí)T4兩端的電壓降為0V，只要在這個(gè)時(shí)間將T4開啟，那么T4就達(dá)到了零電壓開啟的效果。

對(duì)于開關(guān)模態(tài)11來(lái)說(shuō)，諧振周期一定要小于死區(qū)時(shí)間，否則就不能達(dá)到滯后臂的ZVS效果了。但此時(shí)的諧振電感是沒(méi)有次級(jí)電感通過(guò)匝比反射回來(lái)的，所以只有諧振電感參與了諧振，在設(shè)計(jì)的時(shí)候小心了，諧振電感一定要足夠大，否則諧振能量不夠的話，原邊電流就會(huì)畸變。

在t11時(shí)刻，UAB=ULr=UC3=UA=Vin，UB=0V。

12

原邊電流從0正向增大

圖12

圖12，在t11時(shí)刻之前，T4已經(jīng)導(dǎo)通，在t11時(shí)刻原邊電流ip已經(jīng)上升到0，由于沒(méi)有了電流，所以D1、D4自然關(guān)斷。

在t11-t12的時(shí)間內(nèi)，副邊的二極管D1、D2還是同時(shí)導(dǎo)通流過(guò)電流，將副邊繞組短路，阻斷輸出電感反射到初級(jí)的途徑，此時(shí)的負(fù)載電流還是由次級(jí)電感與輸出電容提供；同時(shí)，由于原邊的T1、T4已經(jīng)導(dǎo)通，原邊電流ip流過(guò)T1-Lr-T4，又因?yàn)長(zhǎng)r很小，所以原邊電流ip就會(huì)正向急劇增大：

ip(t)=-(t-t11)

在t12時(shí)刻，ip達(dá)到最大，等于副邊的電感電流折算到初級(jí)的電流：

ip(t12)=-ILf(t12)/n

在這個(gè)開關(guān)模態(tài)，原邊電流是不傳遞能量的，但副邊卻存在著一個(gè)劇烈的換流過(guò)程；通過(guò)副邊二極管VD2的電流迅速減少，VD1的電流迅速增大，在t12時(shí)刻，通過(guò)VD2的電流減少到0，通過(guò)VD1的電流等于電感電流ILf。

在t12時(shí)刻，原邊的UAB=ULr=UA=UC3=Vin，UB=0V。

結(jié)  語(yǔ)

至此，一個(gè)完整的移相全橋工作周期分析已經(jīng)完成。

其中有一些地方可能有點(diǎn)小小錯(cuò)誤(歡迎指正)，但不影響總體的工作原理分析。12個(gè)工作模態(tài)先用圖紙的方式呈現(xiàn)出來(lái)了，為了便于分析，省略了次級(jí)繞組的回路分析。

12個(gè)工作過(guò)程包括：2個(gè)正負(fù)半周期的功率輸出過(guò)程、2個(gè)正負(fù)半周期的鉗位續(xù)流過(guò)程、4個(gè)諧振過(guò)程(包括2個(gè)橋臂的諧振過(guò)程與2個(gè)換流過(guò)程)、2個(gè)原邊電感儲(chǔ)能返回電網(wǎng)過(guò)程、最后還有2個(gè)變壓器原邊電流上沖或下沖過(guò)零結(jié)束急變過(guò)程。

這12個(gè)過(guò)程就構(gòu)成了移相全橋的一個(gè)完整的工作周期，只要有任何一個(gè)過(guò)程發(fā)生偏離或異常，將會(huì)影響到移相全橋的ZVS效果，甚至?xí)?dǎo)致整個(gè)電源不能正常工作。

-END-

 

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