三相交錯式LLC諧振轉(zhuǎn)換器設(shè)計
LLC串聯(lián)諧振轉(zhuǎn)換器(SRC)自問世以來由于其特殊的性能表現(xiàn),使其成為非常普遍的拓墣,特別是其效率和功率密度遠遠優(yōu)于其它的DC-DC轉(zhuǎn)換器拓墣。然而,由于它不包含電感輸出濾波器,而在輸出級僅需一個電容濾波器,因而不可避免地會在輸出電容產(chǎn)生高紋波電流。因此,LLC-SRC可作為高電壓和低電流的理想應(yīng)用,如PDP持續(xù)電源。
當然,它也適用于中電壓和中電流應(yīng)用,如LCD電源,但必需在輸出級使用許多并聯(lián)的極低ESR電容器,以減少輸出紋波電壓,以及輸出電容的電流應(yīng)力。由于輸出電容的高紋波電流可能導致輸出電容煺化,并降低DC-DC轉(zhuǎn)換器的使用壽命,最近新開發(fā)的兩相交錯式LLC DC-DC轉(zhuǎn)換器,可望顯著地減少輸出電容中的輸出紋波電流。
理論上,兩相交錯作業(yè)的輸出紋波電流大約為傳統(tǒng)轉(zhuǎn)換器的1/5。然而,這并不足以用于極高電流應(yīng)用,如電動汽車的功率轉(zhuǎn)換器、電池充電器或伺服器電源等等。
本文在此提出一種新型叁相交錯式LLC諧振DC-DC轉(zhuǎn)換器設(shè)計。該轉(zhuǎn)換器包含叁個普通LLC諧振DC-DC轉(zhuǎn)換器,每個轉(zhuǎn)換器分別以π/3相位差運作。因此輸出電容的紋波電流得以顯著減小,并且延長轉(zhuǎn)換器的使用壽命。為了確保所提出轉(zhuǎn)換器的有效性,本文使用1kW(12V/84A) DC-DC轉(zhuǎn)換器塬型進行試驗,并展示測試結(jié)果,結(jié)果證明在低電壓和高電流輸出條件下該方案的有效性。
本文提出的電路架構(gòu):叁相交錯式LLC-SRC的電路圖以及等效單相運作的電路圖,如圖1所示,理論波形如圖2所示。兩種諧振電路的組成依照負載狀態(tài):一種是無負載下由Lr、Lm、和Cr組成,另一種是大量負載下由Lr和Cr組成。因此,需要針對兩種不同的諧振頻率分別依照以下公式進行分析:
圖1: 叁相交錯式LLC-SRC。
品質(zhì)因數(shù)(Qs)由以下公式導出:
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在此處,n=N1/N2,Zr1為fs=fr1時的特性阻抗,Ro=Vo/Io。如果開關(guān)頻率低于第一個諧振頻率fr1時,次級整流器可以進行軟換向,那么,反向恢復(fù)損耗則可以忽略。在低電壓高電流應(yīng)用條件下輸出電容的紋波電流ΔIc將會極高。我們假設(shè)Imax - Imin = ΔIc。那么,紋波電流的比例可按以下公式確定:
(4)
當開關(guān)頻率fs = fr1,輸出電流Io由以下公式導出:
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即使為了確保更長的使用壽命而必須抑制電容的電流應(yīng)力,LLC-SRC電容紋波電流也必然會很高,因為它的輸出濾波器僅包含了電容。然而,如果應(yīng)用交錯控制技術(shù),就可以顯著地減少LLC-SRC的輸出紋波電流。當開關(guān)頻率fs與第一個諧振頻率fr1相同,非供電時期,圖2中的t2~t4則可以被忽略。
圖2:單相運作的理論波形。
在fs = fr1條件下,計算從單相到六相LLC-SRC交錯運行的紋波比。其結(jié)果顯示以叁相交錯運行的紋波電流大約為單相運行的1/11。
實驗結(jié)果與結(jié)論:為了驗證叁相交錯式LLC諧振轉(zhuǎn)換器的有效性,我們所進行的實驗是使用一個1kW的叁相交錯式LLC諧振轉(zhuǎn)換器,其中,輸入電壓為400V,輸出為12V/84A。我們?yōu)槿嘟诲e作業(yè)建置的控制方案如圖3所示,諧振參數(shù)如表1所示。圖4則顯示諧振電流的波形和電容在全負載條件下的紋波電流。不同相位之間的相位差為60°,測量到紋波電流ΔIc為20.4A和%ΔIc 為24.3%。
圖3.叁相交錯式控制方案。
表1. 諧振參數(shù)。
圖4. 電容的諧振電流和紋波電流。
即使因為非供電時期以及諧振電流中的不平衡,所獲得的紋波電流比與計算結(jié)果不同,但還是驗證了透過交錯運作可以顯著地減少輸出電容的紋波電流。因為對于每一轉(zhuǎn)換器的負載狀況,DC增益特性必然是不同的,在相位間產(chǎn)生了電流不平衡。因此,需要進一步研究運用相位管理功能的負載共享方法。
本文提出了多相交錯式LLC-SCR及其控制策略。因為透過交錯運作可以顯著地減少輸出紋波電流,這特別適于低電壓且高電流的應(yīng)用,例如伺服器電源系統(tǒng),而傳統(tǒng)的LLC-SRC通常只適用于高電壓低電流應(yīng)用。透過減少電流應(yīng)力,可以使用一個較小的電容并且可以延長電源的使用壽命。