引言
電網(wǎng)發(fā)展,要求發(fā)電機組在穩(wěn)定的前提下負荷響應更快、更靈活,而火電機組蒸汽參數(shù)的提高,使水和蒸汽的密度差減小,自然循環(huán)鍋爐受到限制,其在臨界壓力附近運行時,有一個壓力不穩(wěn)定區(qū)域,故此超(超超)臨界機組均配置直流爐,同時控制系統(tǒng)的研究與設計也面臨一些新問題。
超(超超)臨界直流鍋爐是一個強耦合、多變量、大時滯的被控對象,其中主蒸汽壓力與中間點溫度是直流爐控制的難點之一。對于這兩個控制對象,一般有兩種控制方式:一種是用給水控制主蒸汽壓力,燃料控制中間點溫度,但給水是比較快的被控對象,而燃料需要經過輸送、碾磨后被吹進爐膛,再經過燃燒放熱才被吸收,是比較慢的被控對象,這種控制方式往往會造成中間點溫度、蒸汽溫度的大幅波動,甚至可能超溫引起爆管,影響機組的安全運行:另一種是用燃料控制主蒸汽壓力,給水控制中間點溫度,這種控制方式有利于機組的穩(wěn)定運行,本文燃料和給水的解耦控制正是基于這種控制方式。
1燃料和給水的耦合關系
直流爐燃料和給水之間存在強耦合關系,即燃料量變化、給水量變化均會對主蒸汽壓力和中間點溫度有影響,而主蒸汽壓力、中間點溫度變化又會造成燃料量、給水量變化。直流爐燃料和給水之間的關系框圖如圖1所示。
通過試驗的方式對直流爐燃料和給水的強耦合關系進行了充分驗證,試驗內容和結果如表1所示。
試驗結果分析如圖2所示(分析均建立在鍋爐效率不變的前提下)。
詳細分析:給水指令變化時,首先給水泵轉速指令或勺管開度指令變化,給水經過水冷壁,轉態(tài)后即可到達過熱器進行吸熱:燃料指令變化時,首先給煤機指令變化,燃料進入磨煤機,經磨煤機碾磨后,被一次風吹進爐膛,再燃燒放熱,最終通過熱傳導/熱輻射的方式被過熱器吸收。燃料量開始變化至燃料放熱被過熱器吸收的時間,顯著大于給水量開始變化至給水到達過熱器的時間,所以當燃料量和給水量同時增大時,中間點溫度會先降低再升高,二者同時減小時,中間點溫度會先升高再降低。
試驗結論如下:
(1)給水對主蒸汽流量有影響,但這種影響是暫時的,給水和主蒸汽流量之間的關系近似為微分:
(2)對于中間點溫度的影響,給水要快于燃料,為保證中間點溫度的穩(wěn)定,給水指令要慢于燃料指令。
主蒸汽流量變化時,如果機組電功率不變,則主蒸汽壓力會與主蒸汽流量同步變化,上述結論中的主蒸汽流量可以等效變換為主蒸汽壓力。
2燃料和給水解耦控制
機組負荷快速變化時,如果不考慮燃料和給水之間的強耦合關系,會引起燃料和給水之間的互相干擾,造成主蒸汽壓力和中間點溫度的劇烈波動,嚴重影響機組的運行安全。為此,需要充分考慮并利用這種強耦合關系,以提高機組運行的穩(wěn)定性。
將解耦控制回路插入到壓力和溫度主控制器及其從屬控制之間。解耦控制回路將動態(tài)補償燃料和給水的交叉耦合,可以有效控制燃料和給水的互相干擾,大大提高直流爐的控制響應速度和運行穩(wěn)定性。新的控制框圖如圖3所示。
將燃料和給水的解耦控制應用于實際機組中,得到的控制框圖如圖4所示,其中函數(shù)11(x))為負荷指令對應的基本燃料指令,函數(shù)22(x))為燃料指令對應的基本給水指令。圖中粗框為給水與燃料的解耦控制,通過試驗可以得到初始的慣性時間、微分時間,然后在調試中微調。通過這種解耦控制,可以使燃料和給水在鍋爐內部同步產生作用,并能有效消除二者之間的互相擾動,實現(xiàn)主蒸汽壓力和中間點溫度的穩(wěn)定控制,大大提高燃料和給水的響應速度,提高機組整體的響應速度,提升機組運行的穩(wěn)定性和運行效率。
3給水控制優(yōu)化后的運行效果
將直流爐燃料和給水解耦優(yōu)化控制應用于國電某一電廠,并對優(yōu)化前后進行對比。電廠最初的運行曲線如圖5所示。
燃料和給水解耦優(yōu)化控制前:中間點溫度不穩(wěn)定,波動較大,上下有40℃的偏差,給水流量和燃料量均有較大波動,主蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度控制偏差較大(主蒸汽溫度最大有40℃偏差,再熱蒸汽溫度最大有35℃偏差),機組運行不夠穩(wěn)定。
直流爐增加燃料和給水解耦優(yōu)化控制,并經過現(xiàn)場參數(shù)整定調試后,機組的實際運行情況得到了極大改善,優(yōu)化后的運行情況如圖6所示。
經過燃料和給水解耦優(yōu)化控制后,主蒸汽壓力穩(wěn)定,偏差在0.2MPa以內,中間點溫度控制平穩(wěn),偏差在8℃以內,主蒸汽、再熱蒸汽溫度的穩(wěn)定性大大提高,主蒸汽溫度偏差在4℃以內,再熱蒸汽溫度偏差在6℃以內,大大提高了整個機組運行的穩(wěn)定性。
4結論
通過直流爐燃料和給水的解耦優(yōu)化控制,直流爐中間點溫度的穩(wěn)定性提高,主蒸汽溫度和再熱蒸汽溫