關(guān)鍵詞：緩沖電路；無源；無損；諧振
1 概述
在各種形式的開關(guān)變流器中，為了減小功率管的電流、電壓及熱應(yīng)力，降低損耗，提高變流器效率，減小電磁干擾，提高開關(guān)頻率和增加變流器功率密度，廣泛采用了軟開關(guān)技術(shù)。作為軟開關(guān)技術(shù)的一種，無源無損緩沖電路通過在主電路中附加電容、電感及二極管等無源元器件，使主開關(guān)具有零電壓、零電流開關(guān)條件，并且由于能將緩沖電路上的儲能全部傳遞給負載，從理論上講緩沖電路是沒有損耗的，這也有利于提高變換器的效率。
圖1中所示的是一種新穎的無源無損緩沖電路拓撲，可分別應(yīng)用于Buck電路和Boost電路，特別是在高開關(guān)頻率和中大功率場合。該緩沖電路能使主開關(guān)S在零電流開通（ZCON）和零電壓關(guān)斷（ZVOFF）條件下工作，極大降低了開關(guān)管在這種同時處于高電壓和大電流換流條件下的電路中所承受的應(yīng)力，而且還能有效地抑制主二極管D的反向恢復(fù)電流。這種緩沖電路拓撲相對簡單，使用的元器件數(shù)目較少，具有較強的工程實用價值。2無源無損緩沖電路工作過程分析以Buck電路為例，圖2和圖3分別描繪了該無源無損緩沖電路各階段的工作過程與相應(yīng)波形。
圖2
階段1〔t0，t1〕——零電流開通t0時刻S導通，由于緩沖電感Lr的存在，開關(guān)管中的電流緩慢上升，S獲得了零電流開通（ZCON）條件。該階段中，輸入電壓直接施加在Lr上，其電流線性下降，因此S中的電流線性上升。另一方面，階段1也是D進行反向恢復(fù)的過程。由于Lr的存在，極大抑制了D的反向恢復(fù)電流，并使反向恢復(fù)過程中的電壓尖峰大大削弱。在分析中不考慮反向恢復(fù)過程，t1時刻當Lr中的電流下降到零時D截止，階段2開始。
階段2〔t1，t2〕——Cr復(fù)位t1時刻Cr上電壓為Vin，Cs上電壓為0，通過Lr的電流為0。在由S，Lr，Cs，Ds2，Cr構(gòu)成的諧振回路中，Cr中的電荷將通過Cs和Lr釋放掉，Cs上電壓開始上升，D開始承受反向壓降，其變化規(guī)律滿足式（1），即
vD=Vin－vCr＋vCs （1）
t2時刻Cr上的電壓降為0，為S的零電壓關(guān)斷（ZVOFF）創(chuàng)造條件，這時通過S的電流達到最大值，即
同時Lr上的電流也達到反向最大值。
階段3〔t2，t3〕——Lr復(fù)位t2時刻當Cr上的電壓降為0后，Ds1導通，此時Lr上的電流最大。Lr和Cs通過Ds1及Ds2構(gòu)成諧振回路，存貯在Lr中的能量通過諧振釋放到Cs中，Cs上的電壓繼續(xù)上升。由于Lr僅同Cs進行諧振，因此階段3的持續(xù)時間要長于階段2。t3時刻當Lr中電流降為0，Ds1及Ds2截止，諧振過程結(jié)束。Cs上的電壓達到最大值，即
在此階段中，D所承受反向電壓的變化規(guī)律為
vD=Vin＋vCs （4）
階段4〔t3，t4〕緩沖電路停止工作，電路進入正常的PWM開通階段。與普通硬開關(guān)PWMBuck電路導通階段不同的是，由于在本階段開始時D承受的反向電壓達到峰值并大于輸入電壓Vin，這并不是一個穩(wěn)定的狀態(tài)，這部分多余的能量將通過D的結(jié)電容與Lr經(jīng)Vin構(gòu)成諧振回路而釋放掉，vD振蕩下降，到t4時刻穩(wěn)定在輸入電壓Vin。
階段5〔t4，t5〕——零電壓關(guān)斷t4時刻vgs=0，由于Cr的存在，S獲得了零電壓關(guān)斷（ZVOFF）。S關(guān)斷后，電流I全部轉(zhuǎn)移到Cr中，其端電壓迅速上升。t5時刻當其電壓上升到（Vin－vCs?peak）時，本階段結(jié)束，階段6開始。
階段6〔t5，t6〕t5時刻Ds3導通，Cs開始放電，通過Lr的電流逐漸增大。同時Cr繼續(xù)充電。為了在下一個開關(guān)周期中使S獲得零電流開通條件，Cr的端電壓必須在本階段中達到輸入電壓Vin，為此需要滿足式（5），即
若式（5）中的I=Imin，則式（5）轉(zhuǎn)換為
(Imax/Imin)<kc （6）
t6時刻當vCr等于Vin時，Ds2導通，本階段結(jié)束，階段7開始。
階段7〔t6，t7〕本階段中，Cs繼續(xù)放電，使通過Lr中的電流繼續(xù)增大。同樣，為了在下一個開關(guān)周期中使S獲得零電流開通條件，通過Lr的電流必須在本階段中達到I，這需要滿足式（7），即
t7時刻當緩沖電感電流iLr達到I時，Ds1及Ds2截止，本階段結(jié)束。
階段8〔t7，t8〕本階段中，通過Lr的電流iLr恒為I，Cs繼續(xù)放電，其端電壓線性下降。t8時刻當vCs降為0時，Ds3截止，D導通，本階段結(jié)束。
階段9〔t8，t0〕緩沖電路停止工作，電路進入正常的PWM關(guān)斷階段，直到S下一次開通。
設(shè)ωr=，Zr=，則S導通過程中緩沖電路工作時間ton=t3－t0，即
3 無源無損緩沖電路參數(shù)設(shè)計
緩沖電路的參數(shù)設(shè)計思路及過程如下。
當S在硬開關(guān)條件下開通時，由于D的反向恢復(fù)過程造成較大的電流和電壓過沖，使得S的損耗大大增加。加入緩沖電路后，因Lr的存在使得通過S的電流在開通時緩慢上升，另一方面，開通過程中其漏源電壓也不再被嵌在Vin，從而能降低損耗。假設(shè)S漏源電壓在時間ton內(nèi)線性下降到0，則開通損耗可以用式（10）表示，即
S關(guān)斷時，對于MOSFET而言，由于Cr的存在使相當一部分電流從緩沖電容Cr中流過，即
is=I－Cr(dvds/dt) （11）
有效降低了關(guān)斷損耗。由米勒效應(yīng)可知
dvds/dt=ig/Cdg （12）
式中：ig=(Vt+I/gfs)/Rg；
Cdg為米勒電容；
Vt為MOSFET開啟閾值電壓；
gfs為跨導；
Rg為柵極驅(qū)動電阻。
因此，MOSFET關(guān)斷損耗可以用式（13）估算，即
Woff=(ICdg/ig-Cr)Vin/2－Wcd （13）
式中：Cr<ICdg/ig-2Wcd/Vin，否則Woff=0；
Wcd是漏源寄生電容中存儲的能量。
忽略漏源寄生電容中存儲的能量Wcd，加入該無源無損緩沖電路后主開關(guān)MOS管的損耗即可按式（14）估算，即
因此，從減小MOSFET開關(guān)損耗的角度考慮，緩沖電容Cr可以取得最優(yōu)值，即
Cropt=(ICdg/ig)=(IRgCdg/Vdrive) （15）
式中：Vdrive為驅(qū)動電路輸出的驅(qū)動信號高電平值。
據(jù)式（14），緩沖電感Lr增大，MOS管的開關(guān)損耗變??；另一方面，由式（8）和式（9）可知，在其它條件不變的情況下，Lr越大，緩沖電路在MOS管開通和關(guān)斷過程中工作的時間ton與toff就越長，為保證電路正常工作，須滿足
ton≤DminTs，toff≤(1－Dmax)Ts (16)
因此，緩沖電感Lr的取值應(yīng)在保證適當?shù)膖on及toff的條件下盡可能的大，以降低S損耗。式（8）中當I=Imax時ton最大，式（9）中當I=Imin時toff最大，即為緩沖電路工作時間的最差情況，在該條件下將式（8）及式（9）代入式（16），可求得諧振角頻率ωr的最大值，記為ωrm。于是，可知緩沖電感Lr的最優(yōu)值Lropt為
Lropt=1/wrmCropt (17)
式中：ωrm為ωr的最大值；
Cropt為Cr的最優(yōu)值。
綜上所述，該無源無損緩沖電路的參數(shù)可以按照下面的步驟進行設(shè)計。
1）設(shè)Zr=，式（7）得以滿足，這是為了在階段7中使Lr中的電流能恢復(fù)到I，以保證S在下一次開通過程中獲得零電流開通條件。
2）可取x=Cr/Cs=0.05，x的取值須滿足式（6），x<kc=4.5，同樣是為了保證S的ZCON條件。較小的x值使得該條件更容易滿足。另一方面，由式（3）及式（4）可知，較小的x值還有利于降低D的電壓應(yīng)力。
3）按照前述的方法求出滿足ton≤DminTs，toff≤(1－Dmax)Ts條件的最大的ωr值ωrm。
4）按照式（18）、式（19）和式（20）計算經(jīng)過優(yōu)化后的Cr，Cs和Lr參數(shù)，即
Cropt=IRgCdg/Vdrive （18）
Lropt=1/wrmCropt （19）
Csopt=Cropt/0.05 （20）
4 實驗結(jié)果
一個400V輸入，110V/10A輸出的帶有該無源無損緩沖電路的Buck變換器驗證了其工作原理和優(yōu)點。
該變換器的規(guī)格和按照前述方法設(shè)計的緩沖電路的主要參數(shù)如下：
輸入電壓Vin400V；
輸出電壓Vo110V；
輸出電流Io0～10A；
開關(guān)頻率fs100kHz；
滿載效率94％；
主開關(guān)SIRFPS37N50A；
整流二極管DDSEI30－06A；
濾波電感L300μH；
輔助二極管Ds1～Ds3HFA25TB60；
諧振電容Cr3.3nF，Cs66nF；
緩沖電感Lr1μH。
圖4給出了樣機在1000W輸出時緩沖電感Lr上的電流波形，可以看出，與圖3中分析的理論波形一致，S實現(xiàn)了ZCON。所設(shè)計的緩沖電路的狀態(tài)僅在S換流過程中發(fā)生改變，其持續(xù)時間并不影響主電路正常的PWM工作模式。圖5所示為S柵極驅(qū)動電壓和漏源電壓對比波形，由圖5中可以看出，在S關(guān)斷過程中，首先柵極驅(qū)動電壓下降到S的開通閾值，在此過程中漏源電壓幾乎保持不變，然后S關(guān)斷，此時漏源電壓迅速上升，從而實現(xiàn)了ZVOFF。圖6中為D兩端的電壓波形，由于Lr的存在抑制了D的反向恢復(fù)電流，使D關(guān)斷時的電壓尖刺被大大削弱，在實驗波形中幾乎已看不到。D反偏時端電壓的振蕩和開通時存在的電壓緩降過程與圖3中的理論分析一致。
5 結(jié)語
實驗結(jié)果表明，這種新穎的無源無損緩沖電路實現(xiàn)了主開關(guān)的零電流開通和零電壓關(guān)斷，能有效降低其電流、電壓和熱應(yīng)力，并抑制主功率二極管的反向恢復(fù)電流，減小EMI，提高變流器效率。而且，這種緩沖電路結(jié)構(gòu)簡單，易于設(shè)計和實現(xiàn)，具有較強的工程實用價值。
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